¿Diseño estructural del edificio de gran altura de tubo dentro de tubo del hotel Lanzhou Guofang?
Presenta principalmente el diseño estructural, el análisis del cálculo sísmico, las principales medidas sísmicas y el diseño conceptual estructural relacionado del edificio de gran altura de tubo en tubo de hormigón armado moldeado in situ del hotel Lanzhou Guofang. Al mismo tiempo, también se analiza e introduce en detalle el tratamiento de varios temas importantes en el diseño de ingeniería, que pueden usarse como referencia para diseños de ingeniería similares.
1 Descripción general del proyecto
El hotel Lanzhou Guofang está ubicado en la plaza Dongfanghong, ciudad de Lanzhou. Es la segunda fase del Centro Internacional de Exposiciones de Lanzhou. Es un edificio público de gran altura con hoteles de cinco estrellas, edificios de oficinas comerciales y centros comerciales. La superficie total de construcción es de aproximadamente 90.000 m2, que se divide en dos partes: el edificio principal y el edificio del podio. Entre ellos, el edificio podio es la sala anexa del hotel, de dos plantas subterráneas y nueve sobre rasante, con una altura total de 43,4 metros. Los tres pisos subterráneos del edificio principal son garajes y salas de equipos y defensa aérea civil de seis niveles. Hay 39 plantas sobre rasante, que constan de oficinas, habitaciones de invitados y salas públicas. Las alturas de los pisos en los pisos 1 a 9 son de 4,8 m, y los pisos estándar son de 3,1 my 3,15 m. El piso 39 es un restaurante giratorio con un entrepiso y la altura del piso es de 18 m. Hay una torre de tres pisos en el techo con una altura total de 161,9 m, lo que lo convierte en el edificio más alto de la ciudad central de Lanzhou (ver Figura 1). La intensidad de fortificación sísmica de este proyecto es de 8 grados, lo que supone un edificio de gran altura que supera las especificaciones actuales. De acuerdo con los requisitos de la Orden No. 59 del Ministerio de Construcción, ha pasado la revisión especial de los planos de construcción de diseño preliminar para la fortificación sísmica por parte de los comités de revisión de fortificación sísmica nacional y provincial para edificios de gran altura que exceden el límite. Se utilizan juntas sísmicas entre el edificio principal y el edificio anexo de este proyecto. Debido a limitaciones de espacio, este artículo sólo presenta el diseño estructural del edificio principal.
2 Cimentación y cimentación
2.1 Selección de la capa portante de cimentación
La estructura estratigráfica de este sitio es simple y estable, y la categoría del sitio de construcción es Categoría II . La distribución de cada capa de arriba a abajo es la siguiente:
1. Suelo de relleno varios: espesor 0,9~2,5 m, principalmente limo.
2. Capa de guijarros: la profundidad de enterramiento de la superficie superior es de aproximadamente 0,9 a 2,5 m, y el espesor es de aproximadamente 4,7 a 9,7 m.
3. de la superficie superior es de 7,1 a 12,5 m, y el espesor es de aproximadamente 4,7 a 9,7 m. Se reveló que aproximadamente 9 m de la capa superficial estaban fuertemente erosionados. El valor estándar de la capacidad de carga de la base es fk=500kPa, E0=45MPa, la capa superficial tiene una cierta pendiente de oeste a este y la parte inferior está ligeramente erosionada, E0=85Mpa.
La capa de arenisca fuertemente diferenciada en las tres plantas subterráneas del edificio principal se convertirá en la capa portante básica. Una gran característica de este tipo de arenisca es su alta capacidad de carga y su alto módulo de deformación sin perturbaciones, que se reduce considerablemente cuando se expone al agua en el aire. Es una práctica muy común y exitosa utilizar esta capa de arenisca fuertemente diferenciada como capa de soporte en edificios con una altura de 100 m en el área de Lanzhou. Sin embargo, si un edificio con una altura de 144 m y un valor de diseño de presión base de 800 kPa puede soportar cargas sobre cimientos naturales se ha convertido en el tema más preocupante en la selección de cimientos. A través de las siguientes medidas, análisis y cálculos, y después de muchas demostraciones de expertos, se cree que la solución de cimentación natural es factible.
1. Aumente la profundidad de entierro de los cimientos y la elevación de los cimientos sea de aproximadamente -15 m. Por un lado, puede mejorar la capacidad antivuelco de la superestructura, por otro lado, puede eliminar la capa erosionada con el peor rendimiento de 2 a 3 m en la superficie de la capa de arenisca fuertemente diferenciada para evitar la mitad del sótano; del edificio principal debido a la inclinación de la superficie superior de la capa de arenisca fuertemente diferenciada. En la superficie de la capa de arenisca la otra mitad ya se encuentra a una cierta profundidad. Siempre que sea posible, la cimentación deberá realizarse sobre areniscas bien diferenciadas, uniformes y de buenas propiedades.
2. Debido a la gran profundidad de enterramiento de los cimientos, el valor de diseño de la capacidad de carga de los cimientos después de la corrección de la profundidad y el ancho puede cumplir con los requisitos de la presión de los cimientos. El cálculo de la deformación de la cimentación también muestra que el asentamiento final es muy pequeño, alrededor de 55 mm. Además, debido al pequeño asentamiento diferencial causado por los diferentes grados de erosión de la arenisca dentro de los 2 m por debajo de la base, no hay problema de inclinación general, por lo que. la capacidad de carga de la fundación y la deformación cumplen los requisitos.
3. La prueba de carga in situ después de la excavación del pozo de cimentación demuestra que el valor estándar de la capacidad de carga de los cimientos utilizado en el diseño es confiable. Entre los datos de 5 puntos de prueba, excepto 2 puntos donde la capacidad de carga de la arenisca debajo de la placa de carga es extremadamente baja debido a las malas condiciones de prueba, los 3 puntos restantes tienen una capacidad de carga muy alta y pueden continuar cargando cuando se cargan a 1900 kPa. , curva p~s No hay límite de proporción.
2.2 Selección de cimentación
Según la carga superior y función subterránea, seleccionar una cimentación en forma de caja con mayor rigidez (tres pisos subterráneos). Entre los cilindros interior y exterior, se coloca una pared de 800 mm de espesor en la posición de la rejilla de la columna, y el espesor del piso de cimentación es de 1200 mm.
Para aumentar el área de la base de la base, reduzca la presión sobre la base y haga que la fuerza axial de la columna cilíndrica exterior se distribuya más uniformemente sobre la base, la placa inferior y la pared de la base en forma de caja. fueron seleccionados a 3 metros de distancia de la columna cilíndrica exterior.
El análisis de la fuerza interna de la cimentación se ve afectado por el modelo de cimentación, el modelo de cimentación, la rigidez de la superestructura y diversas condiciones de los parámetros, lo que a menudo hace que los resultados de diferentes métodos de cálculo sean más o menos diferentes. Este proyecto combina cálculos manuales simplificados con el método de viga de cimentación elástica del software profesional BOX para calcular las fuerzas internas de la cimentación bajo varios modelos y determinar las fuerzas internas de diseño después de un análisis exhaustivo.
El edificio principal y el podio están separados por juntas antisísmicas en el suelo y conectados bajo tierra en su conjunto. Se establecen cinturones de post-vertido para resolver el problema del asentamiento desigual entre los dos.
3 Superestructura
3.1 Selección y Disposición Estructural
3.1.1 Selección Estructural
El cuerpo principal de este proyecto tiene 144 metros de altura , y las Reglas de distribución en planta, cerca de la plaza. A través de un análisis técnico y económico, se adopta una estructura de tubo dentro de tubo de hormigón armado colada in situ. El cilindro interior es un muro de corte (la longitud y el ancho del plano son 21 my 12,6 m respectivamente), y el cilindro exterior está compuesto por columnas densas y faldones altos (la longitud y el ancho del plano son 45 my 36,6 m respectivamente). Además, combinado con la función de construcción, se disponen algunos muros de corte en las cuatro esquinas del tubo exterior para mejorar la rigidez torsional de la estructura y la resistencia general a la flexión del tubo exterior. El diseño estándar de la estructura del piso se muestra en la Figura 2.
3.1.2 Parámetros de forma
Con el fin de asegurar el rendimiento mecánico espacial y la capacidad de carga de la estructura tubo en tubo de este proyecto, bajo la premisa de cumplir con los funciones del edificio, los parámetros en el diseño deben controlarse tanto como sea posible dentro de un rango razonable. Entre ellos, la relación de aspecto del plano de la estructura es 1,23, la relación de aspecto de la estructura es 3,9 en la dirección corta y 3,2 en la dirección larga, la relación de aspecto del cilindro interior es 12,5 en la dirección larga y 7,5 en la dirección corta. y el área del cilindro interior representa el 16% del área del edificio. El espacio entre las columnas de la tubería exterior es de 4,2 m, la tasa de apertura de elevación de la capa estándar de la tubería exterior es del 39 %, la relación entre la altura y el ancho del orificio es de 0,64 y la relación entre la altura y el espacio entre las columnas es de 0,74, lo cual es básicamente cercano.
3.1.3 Componentes estructurales principales
Para cumplir con los requisitos de entrada del edificio, las columnas de tubería exteriores en la planta baja son columnas cuadradas de 1100x1100 mm, y las del segundo piso hasta el piso superior. Se cambian de columnas planas de 1400x800mm a 1400x600.
La pared exterior del tubo interior tiene 500 mm de espesor en la parte inferior y 400 mm en la parte superior. La pared divisoria interior tiene 300 mm por encima y por debajo. Para mejorar la capacidad de carga última y la ductilidad del muro, para muros de corte con un espesor no inferior a 400 mm, se colocan vigas ocultas de 700 mm de altura en cada piso.
La sección transversal de la viga del tubo del marco exterior de la planta baja de 4,8 m de altura es en su mayoría de 500x1600 mm, y la sección transversal del piso estándar de 3,1 m de altura es en su mayoría de 500x1300 mm. La sección transversal de la viga de conexión del tubo interior inferior tiene en su mayoría un espesor de pared de 1600 mm, y la sección transversal de la capa estándar es en su mayor parte de un espesor de pared de 1000 mm.
La entrada al primer piso sur y la entrada al garaje subterráneo necesitan formar un espacio mayor entre columnas, por lo que se retira una columna del piso inferior de esta parte y se construye un trasvase de un piso de altura. La viga está instalada en el segundo piso. Ajuste la altura de las vigas en los pisos de equipos con alturas más altas desde la torre superior y los pisos intermedios para reducir los cambios repentinos en la rigidez del piso.
El grado de resistencia del hormigón pasa gradualmente de C60 en la planta baja a C35 en el piso 38 y C40 encima del restaurante giratorio.
3.2 Selección del piso
La luz axial de los cilindros interior y exterior de este proyecto es de 12 m. La selección de las losas del piso tiene un gran impacto en la función de uso, la racionalidad estructural y la economía. . Por lo tanto, se compararon varias opciones:
1. Agregar columnas entre los tubos interior y exterior para reducir la luz del piso y utilizar sistemas ordinarios de vigas y losas de hormigón armado. Esta solución tiene tecnología simple, peso ligero, buenos indicadores económicos y diseño y construcción convenientes, pero su función de construcción es deficiente. Actualmente, rara vez se usa en estructuras domésticas de tubo dentro de tubo y marco-tubo.
2. Se utilizan vigas pretensadas con una separación de 4,2 m entre los cilindros interior y exterior en el eje de la columna. Debido a la pequeña luz, se pueden utilizar losas ordinarias de hormigón armado para losas de piso entre vigas. Las losas de este plan son livianas y tienen buenos indicadores económicos, pero la altura de las vigas afecta la distancia al piso y requiere una altura de piso mayor.
3. No existe viga entre los tubos interior y exterior, y se utiliza una losa de hormigón pretensado "en forma de anillo". Esta solución tiene la altura estructural más pequeña y una gran altura libre. Si bien la altura total del edificio permanece sin cambios, tiene el mayor número de pisos y área de construcción. La parte inferior de la losa es plana y hermosa, lo que favorece el paso de tuberías, y el sistema de encofrado es simple. Sin embargo, la losa del piso es pesada, las fuerzas internas son complejas y los indicadores económicos de la losa del piso no son ideales.
Dado que el propietario requiere tantos pisos como sea posible bajo la altura total limitada del edificio, después de comparar varias opciones, los pisos de oficinas y habitaciones de invitados en el primer piso y del 10 al 39 adoptan estructuras planas de hormigón pretensado. (La tercera opción anterior), el espesor es de 270 mm; la vivienda pública de 2 a 9 pisos está conectada a la primera fase del proyecto y la altura del piso es relativamente grande. Se utilizan vigas pretensadas y estructuras ordinarias de losa de hormigón armado (la segunda opción anterior), y la sección de la viga es de 400×650 mm.
3.3 Cálculo y análisis estructural
3.3.1 Estructural cálculo
1. Utilice SATWE y TAT en el software de la serie PKPM para análisis y cálculo comparativos. Debido a las reglas estructurales de los dos, los resultados generales del cálculo son relativamente cercanos. Sin embargo, los modelos de cálculo de muros de corte de SATWE y TAT son diferentes, y las fuerzas internas locales y el refuerzo del muro son algo diferentes. En el diseño del plano de construcción, se utilizan los resultados del cálculo del modelo de elemento de pared SATWE, que está más acorde con la situación real. Los siguientes son los principales resultados del análisis considerando el efecto del acoplamiento de torsión plana.
1) El período del modo de vibración espacial: t 1 = 2,41 (coeficiente de traslación de la dirección Y es 1,0); T2 = 2,10 (coeficiente de traslación X 1,0);
2) Bajo la acción de terremotos en la dirección X; el ángulo máximo de desplazamiento entre pisos es 1/2328; la relación de peso de corte del fondo es 2,85%.
3) Bajo la acción del terremoto en la dirección Y: el ángulo máximo de desplazamiento entre pisos es 1/1760; la relación de peso de corte inferior es 2,74%.
4) La relación entre el desplazamiento máximo entre pisos y el desplazamiento promedio entre pisos está dentro de 1,05.
2. Se realizaron cálculos complementarios del análisis elástico de la historia del tiempo bajo terremotos frecuentes. Al seleccionar dos conjuntos de ondas medidas y un conjunto de ondas de simulación del sitio proporcionadas por la Oficina Sismológica Provincial de Gansu, el valor máximo de la curva histórica de aceleración del terremoto es 70 cm/s2. Los resultados del cálculo muestran que el valor promedio de todos los resultados del análisis del historial temporal es menor que los resultados del cálculo del método CQC considerando el efecto de acoplamiento.
3.3.2 Análisis de los resultados del cálculo
1. De los resultados del cálculo anterior, se puede ver que el período y el desplazamiento de la estructura están dentro de un rango razonable, pero el corte El peso de la capa inferior de la estructura es relativamente pequeño. Esto está determinado principalmente por las características dinámicas de período largo de la estructura misma y las características del método del espectro de respuesta de descomposición modal. La estimación del efecto del terremoto puede ser baja. Desde un punto de vista económico, no es razonable aumentar el tamaño del miembro para aumentar la rigidez y mejorar los efectos sísmicos. Por lo tanto, el efecto sísmico de este proyecto se multiplica por un factor de amplificación de 1,25, de modo que la relación de peso de corte en la parte inferior de la estructura no sea inferior al 3,2%. Parámetros como el desplazamiento estructural después de terremotos amplificados cumplen con los requisitos de especificación, y el efecto sísmico de la estructura amplificada es básicamente nada menos que los resultados del análisis elástico de la historia del tiempo, lo que indica que el diseño estructural basado en los resultados del método del espectro de respuesta de descomposición modal es confiable.
2. El período del primer modo de vibración torsional es inferior a 0,5 veces el período del primer y segundo modo de vibración traslacional, y el efecto de acoplamiento traslacional-torsional de la estructura es pequeño. Además, la relación entre el desplazamiento máximo entre pisos y el desplazamiento promedio entre pisos está dentro de 1.05, lo que indica que la estructura es regular, simétrica y tiene una alta rigidez torsional.
3. En el diseño, dado que el tubo exterior tiene un faldón con mayor rigidez y algunas paredes de corte están dispuestas en las esquinas, la resistencia general a la flexión del tubo exterior se mejora enormemente como tridimensional. componente, el tubo exterior Las características de trabajo son obvias y el retraso de corte es pequeño. Bajo la acción de una fuerza horizontal, el momento de flexión total formado por la fuerza axial de la columna del tubo exterior y la pared soporta aproximadamente el 65% del momento de vuelco total en la parte inferior. La relación entre la tensión de la pared de la esquina y la tensión de la pared. La columna central del marco de la brida es inferior a 2. La pared del tubo interior y la pared de la esquina del tubo exterior soportan aproximadamente el 90% de la fuerza de corte total en promedio, y básicamente no existe una situación en la que el refuerzo de cada componente exceda el límite.
4. Bajo la acción de una fuerza horizontal, la curva de desplazamiento del piso de una estructura de tubo dentro de tubo con rigidez vertical uniforme generalmente tiene forma de S invertida y el punto de inflexión donde se encuentra el entrepiso máximo. El ángulo de desplazamiento que se produce generalmente es en la parte media y superior de la altura del edificio. Este proyecto se ajusta a esta regla debajo del restaurante giratorio, pero hay un punto de inflexión con un gran ángulo de desplazamiento entre pisos sobre el restaurante giratorio, lo que indica que la interrupción del tubo del marco exterior en el piso 39 ha debilitado en gran medida la rigidez estructural y formó una posición débil.
3.4 Principales medidas antisísmicas
Como se mencionó anteriormente, la altura tubo en tubo de este proyecto es de 144m, lo que ha superado el 20% de la altura máxima aplicable estipulada en el especificación, y hay muchos problemas de exceso de altura. Además, debido a los requisitos funcionales del edificio, existe un problema de capa débil causado por cambios repentinos en la rigidez vertical. En respuesta a estos dos problemas pendientes, este proyecto se centró en el diseño estructural conceptual y adoptó algunas medidas integrales de refuerzo sísmico. El análisis de los resultados de los cálculos sísmicos también muestra que estas medidas son necesarias y efectivas.
1. Con la premisa de cumplir con los requisitos funcionales del edificio, el edificio principal y el podio deben coserse por separado. Es decir, evita el cambio repentino en la rigidez vertical de la estructura causado por la integración del podio principal, y también evita la enorme excentricidad del edificio principal ultraalto hacia el podio de nueve pisos y la complejidad del estructura integrada. Haga que el diseño plano y el diseño vertical de la estructura de tubo dentro de tubo del edificio principal cumplan con los requisitos de regularidad tanto como sea posible.
2. Combinado con el diseño arquitectónico de las cuatro esquinas del edificio, establezca algunos muros para aumentar la rigidez estructural, de modo que puedan soportar una proporción correspondiente de fuerzas internas bajo la acción de fuerzas horizontales. y reducir las fuerzas internas máximas del cilindro interior y las columnas exteriores. Este efecto se ha analizado en 3.3.2.
3. Elija una capa de soporte confiable y aumente la profundidad de los cimientos para garantizar la resistencia al vuelco de los edificios de gran altura.
4. Lleve a cabo una evaluación especial de seguridad del sitio para garantizar la confiabilidad de los parámetros sísmicos del sitio.
5. En el cálculo de verificación sísmica de la etapa elástica, se utilizan dos modelos de cálculo diferentes para el análisis comparativo, y se seleccionan dos conjuntos de ondas medidas y un conjunto de ondas artificiales del sitio para cálculos complementarios de la etapa elástica. Análisis dinámico de la historia del tiempo.
6. Aumentar la relación de peso de corte de la capa inferior bajo la acción del terremoto y mejorar la confiabilidad estructural de modo que la relación de peso de corte en las direcciones vertical y horizontal no sea inferior al 3,2%.
7. Tomar medidas sísmicas más estrictas que las especificaciones de diseño para mejorar aún más la capacidad de deformación y el rendimiento del consumo energético de la estructura.
8. Se han reforzado las principales partes débiles:
1) Después de extraer las columnas parciales del piso inferior para formar un gran espacio de separación de columnas, se tomaron medidas para controlarlas estrictamente. la relación de presión axial de las columnas de la pared inferior para mejorar la relación de refuerzo de la columna de la pared, la columna de tubería exterior adopta una columna central. Al mismo tiempo, las vigas soportadas por marco se calcularon y analizaron de acuerdo con el modelo de viga profunda, se mejoraron la relación de refuerzo y la relación de aro de las vigas soportadas por marco y se reforzaron las medidas estructurales para garantizar su seguridad suficiente.
2) Las medidas para reforzar la capa débil del restaurante giratorio del último piso se detallan en el punto 4.2 de este artículo.
9. En cooperación con el Instituto Ferroviario de Lanzhou, estamos realizando un análisis histórico del tiempo elástico-plástico en el proyecto, verificando los valores de desplazamiento bajo terremotos raros, identificando aún más los puntos débiles y resumiendo el desempeño del sistema. Estructura de tubo en tubo bajo características de fuerza raras.
Discusión y tratamiento de 4 temas
4.1 El impacto de las losas de forjado entre los tubos interior y exterior sobre la rigidez estructural
Con el fin de reducir la rigidez estructural altura de los pisos tanto como sea posible, este proyecto Se utiliza una estructura de placa plana de 12 m entre los tubos sin vigas. Por lo tanto, el impacto de la presencia o ausencia de vigas entre los tubos interior y exterior sobre la rigidez estructural se ha convertido en un problema que Necesita atención en el diseño. Por este motivo, se hicieron muchos cálculos a la hora de determinar el plan. Los resultados muestran que bajo la premisa de que el peso de la estructura del piso permanece sin cambios, el impacto de colocar o no vigas sobre la rigidez estructural es muy pequeño, alrededor del 2% al 5%. Esto se debe principalmente a que en la estructura de tubo dentro de tubo, los tubos interior y exterior son los principales componentes resistentes a las fuerzas laterales y tienen una rigidez relativamente grande, por lo que el efecto de restricción de las vigas sobre los tubos interior y exterior es relativamente pequeño. Para la estructura de tubo de marco, las escasas columnas en la periferia solo pueden formar cuatro marcos y la rigidez es relativamente pequeña. En este momento, la viga que conecta el tubo interior y el marco exterior tiene una restricción relativamente grande sobre el tubo interior y el marco exterior. Los resultados del análisis de varios marcos planos típicos muestran que la influencia de colocar o no vigas en el movimiento lateral de la estructura puede alcanzar el 20 ~ 30%.
4.2 Cálculo y análisis de losas de forjado pretensadas
Al no existir vigas entre los tubos interior y exterior, la capa estándar forma una placa "anillo", no una simple unidireccional. placa. Complejo de análisis de fuerzas internas. Este proyecto utiliza dos métodos, el modelo simplificado de varilla unidireccional (marco equivalente) y el modelo de elementos finitos planos (elemento de placa), para realizar un análisis comparativo de la losa del piso. Entre ellos, el marco equivalente puede utilizar directamente el software profesional de diseño de estructuras de hormigón pretensado PREC. Para garantizar que el cálculo de la fuerza interna no se vea afectado por factores secundarios y que el proceso de diseño esté claramente controlado, se utiliza el método de capas para el análisis bajo cargas verticales y cargas pretensadas, y el método de análisis espacial se utiliza para los cálculos bajo cargas de viento horizontales. y terremotos, y luego combinación. Los tendones pretensados tienen forma de cuatro parábolas, con las esquinas dispuestas en diagonal, y la carga de equilibrio es aproximadamente el 80% de la carga muerta.
A través del análisis de elementos finitos del piso, para el piso tubo dentro de tubo sin vigas, bajo la acción de cargas verticales y horizontales, el pico de tensión aparecerá en la conexión entre el piso y la columna. . Por tanto, en el diseño, además de la distribución uniforme de las barras de acero pretensadas, las barras de acero ordinarias se concentran en el eje de la columna, formando vigas ocultas. Esta disposición tiene las siguientes ventajas: 1) Facilita el tensado con un solo anclaje de las barras pretensadas del extremo y reduce el impacto adverso del molde de la cavidad del extremo tensor en el área del nodo de la columna; 2) Se pueden usar barras de acero comunes para controlar eficazmente la tensión; grietas en los puntos máximos de tensión; 3) El momento flector bajo la acción de un terremoto horizontal puede ser soportado principalmente por barras de acero ordinarias con buena ductilidad.
4.3 Características de diseño del restaurante giratorio superior
El piso 39 del edificio principal es un restaurante giratorio anular en voladizo con un entrepiso y una altura de piso de 10 m (ver Figura 3). Debido a los requerimientos funcionales del edificio, el diseño estructural de esta planta es difícil y tiene ciertas características.
1. Para crear una vista amplia del restaurante, el tubo del marco exterior se interrumpió por completo en el piso 39, con solo ocho pilares que se extendían desde las cuatro esquinas para sostener el techo. Para toda la estructura, debido a la interrupción del tubo exterior del marco, la capacidad de carga y la rigidez de este piso se reducen considerablemente y la deformación del piso aumenta, formando un piso débil. El apartado 3.3.2 de este artículo analiza esto. Por lo tanto, se tomaron las siguientes medidas de refuerzo en el diseño para mejorar la capacidad de carga última y la capacidad de deformación de esta capa: 1) Aumentar el grado de resistencia del concreto en esta capa de C35 a C40 2) Agregar refuerzos distribuidos y columnas ocultas y; vigas en la pared interior del cilindro El refuerzo es aproximadamente un 70% más alto que el de la capa inferior. 3) Las ocho columnas exteriores están hechas de columnas de hormigón de acero perfiladas.
2. El restaurante giratorio adopta una estructura en voladizo. La viga del piso sobresale del tubo exterior hasta una longitud máxima de 8 m. Un círculo de columnas se apoya dentro del tramo para soportar los cinco pisos superiores. un problema de conversión del suelo y grandes tensiones. Por lo tanto, en el diseño: 1) se agregan vigas anulares en la parte inferior de un círculo de columnas en el piso 39 para fortalecer el empotramiento y la integridad de la parte inferior de cada columna; 2) las vigas de piso están hechas de vigas de hormigón de acero de 650x1400 mm a considerar; efectos de terremotos verticales. Las barras de acero de la viga están articuladas con el cilindro interior para facilitar la construcción, pero se proporciona un número suficiente de barras de acero ordinarias para resistir momentos de flexión negativos en los soportes del cilindro interior. 3) El espesor de la losa del piso se aumenta a 150 mm y se utiliza refuerzo bidireccional de doble capa.
3. El techo del restaurante giratorio utiliza una malla anular de placas liviana y de gran luz, con el lado interior apoyado sobre ménsulas cilíndricas y el lado exterior apoyado sobre 8 columnas de hormigón perfilado. Dado que hay pocos soportes externos y grandes límites libres, la estructura de rejilla está sometida a fuerzas complejas y las fuerzas internas de las varillas en las cuatro áreas de las esquinas son relativamente grandes, lo que debe reforzarse en el diseño específico. Al mismo tiempo, se considera la influencia de los efectos sísmicos verticales en el cálculo de la estructura de rejilla de anillos de placas.
Este artículo fue escrito por Huang Rui y Jin Jianmin. El diseño de este proyecto ha sido revisado y guiado por expertos tanto de dentro como de fuera de la provincia, incluido el presidente Xu del Comité de Revisión de Protección Sísmica de Edificios de Gran Altura Nacional y Provincial y el ingeniero jefe Mo Yong. Gracias.
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